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Sistema de dupla mobilidade BiMobile

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O conceito de dupla mobilidade foi elaborado pelo Prof. Gilles Bousquet em 1975 com o objetivo de tratar luxações do quadril recorrentes.13 O sistema consiste em um invólucro de metal com superfície interna extremamente polida e um inlay de polietileno móvel, no interior do qual uma cabeça de prótese fixada por pressão se move. Isso oferece maior amplitude de movimento com menos abrasão14, 15, 16 e menor risco de luxação.15, 17, 18 Foi com base nesse princípio que o sistema de cúpula acetabular BiMobile foi criado.

O desenvolvimento do sistema de cúpula acetabular bimóvel foi concebido depois de muitos anos de experiência com sistemas de implantes e conceitos de fixação eficientes, além de utilizar tecnologias de revestimento e materiais de ponta. O resultado é o versátil sistema de cúpula acetabular LINK BiMobile.

A cúpula acetabular sem cimento LINK BiMobile está disponível com o duplo revestimento TiCaP. O duplo revestimento TiCaP combina as propriedades de uma camada altamente porosa de titânio puro para a fixação primária e um revestimento de fosfato de cálcio osteocondutor3, que juntos oferecem a estabilidade primária e secundária ideal do implante.4, 5 Uma macroestrutura de apoio no equatorial da cúpula aumenta a estabilidade primária.9

Cúpula altamente resistente ao desgaste1, 2, 6

O sistema de dupla mobilidade Link BiMobile está disponível em duas versões: cimentado ou sem cimento. Os invólucros de metal das duas versões são confeccionados com um material de EndoDur CoCrMo, resistente e biocompatível.1, 2 A superfície interna é intensamente polida, para manter a abrasão num nível mínimo.

Uso das técnicas de ancoragem conhecidas

A cúpula acetabular cimentada BiMobile tem uma superfície SatinLink com acabamento fino em mate, que também está apresente nas hastes SP II. As estruturas do tipo ranhura latitudinais e longitudinais reforçam a fixação e permitem que o ar escape quando o implante é pressionado sobre o leito do cimento.

Inlay autocentrante11

Os inlays estão disponíveis em UHMWPE e E-Dur (X-LINKed Vit-E PE) e podem ser combinados com as cabeças de prótese da LINK feitas de CoCrMo ou cerâmica com um diâmetro de 22 mm ou 28 mm.

Características e vantagens

  • Material de EndoDur CoCrMo biocompatível, com alta resistência à abrasão1, 2, 6

  • Implantação segura graças a uma conexão fixa implante-instrumento e visualização desobstruída da borda da cúpula acetabular11, 12

  • Fixação sem cimento e cimentada

  • Cabeças de prótese de 28 mm começando numa cúpula de 48 mm para uma grande amplitude de movimento

  • Vasta gama de tamanhos (42–70 mm)

  • Duplo revestimento de TiCaP muito rugoso, clinicamente comprovado2, 3

  • Inlays autocentrantes para distribuição uniforme da carga e maior proteção contra luxação7

  • Inlays disponíveis em Vit-E PE e UHMWPE

  • Recesso ventromedial anatômico para um vasto alcance do movimento e para a proteção do nervo femoral e do iliopsoas

  • Espaço adaptado ao tamanho, entre o forro e o invólucro de metal, para articulação constante11

  • Flexibilidade intraoperatória11, 12

BiMobile - Teaserflyer

Name: 679_BiMobile_Teaserflyer_en_2017-06_001a.pdf
Tamanho: 5 MB

BiMobile - Product Rationale

Name: 6782_BiMobile_Product_EN_2021-09_004.pdf
Tamanho: 4 MB

BiMobile - OP, Impl., Instr.

Name: 6781_BiMobile_SurgTech_EN_2023-02_007.pdf
Tamanho: 3 MB

BiMobile Dual Mobility System - Trial Option 1

Name: 6785_BiMobile_Option1_Training_SUT_EN_2021-05_001.pdf
Tamanho: 347 KB
  1. Documento interno W. LINK (DOC-08614)
  2. Documento interno W. LINK (DOC-08725)
  3. Ullmark G et al.: "Analysis of bone formation on porous and calcium phosphate-coated acetabular cups: a randomised clinical [18F] fluoride PET study." Hip International 22.2 (2012).
  4. Cunningham B W et al.: “General Principles of Total Disc Replacement Arthroplasty”, Spine, Vol. 28, No. 20 Suppl., 2003
  5. Bobyn, J. D., et al. „The optimum pore size for the fixation of porous-surfaced metal implants by the ingrowth of bone.“ Clinical orthopaedics and related research 150 (1980): 263-270.
  6. Long, M., & Rack, H. (1998). Titanium alloys in total joint replacement—a materials science perspective. Biomaterials, 19(18), 1621-1639.
  7. Fabry C, Kaehler M, Hermann S, Woernle C, Bader R. 2014. Dynamic behavior of tripolar hip endoprostheses under physiological conditions and their effect on stability. Medical Engineering & Physics 36:65- 71.
  8. Documento interno W. LINK (DOC-08553)
  9. Documento interno W. LINK (DOC-08695)
  10. Loving L, Herrera L, Banerjee S, Heffernan C, Nevelos J, Markel DC, Mont MA. 2015. Dual mobility bearings withstand loading from steeper cup-inclinations without substantial wear. J Orthop Res. 33(3):398-404.
  11. Documento interno W. LINK (DOC-08847)
  12. Documento interno W. LINK (DOC-07974)
  13. Noyer, D., Canton, J. H. (2016). Once upon a time… Dual mobility: hi story. International Orthopaedics Vol. 41 - No. 3 (March 2017): 611-618
  14. Charnley, John. „The long-term results of low-friction arthroplasty of the hip performed as a primary intervention.“ Bone & Joint Journal 54.1 (1972): 61-76.
  15. Philippot, R., Camilleri, J. P., Boyer, B., et al. (2009). The use of a dual-articulation acetabular cup system to prevent dislocation after primary total hip arthroplasty : analysis of 384 cases at a mean follow-up of 15 years . SICOT 33: 927-932.
  16. Wroblewski, B., Siney, P., Flemin, P. (2009). The principle of low frictional torque in the Charnley total hip replacement. JBJS (Br) Vol. 91-B(7): 855-858.
  17. Stroh, D. Alex, et al. "Dual-mobility bearings: a review of the literature." Expert review of medical devices 9.1 (2012): 23-31.
  18. Nevelos, J., Bhimji, S., Macintyre, J., et al. (2010). Acetabular Bearing Design Has a Greater Influence on Jump Distance than Head Size. 56th Annual ORS Meeting: Poster #2028.

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