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BiMobile Dual Mobility System

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可靠 – 安全 – 解决方案

双动的概念是由 Gilles Bousquet 教授于 1975 年提出的,其目的是治疗髋部的习惯性脱位。13该系统由具有高度抛光的内表面的金属外壳和可移动的聚乙烯嵌体组成,假体头压入嵌体之中并可以在其中移动。这样在磨损很小14, 15, 16以及同时降低了脱位风险的情况下确保达到更大的活动范围。15, 17, 18 基于这个原理,研制了 LINK BiMobile 髋臼系统。

双动髋臼系统的研发融入了在成功的植入体系统和锚固方案方面的多年经验,以及最新的材料和涂层技术。成果就是研制成功多功能的 LINK BiMobile 髋臼系统。

无骨水泥 LINK BiMobile 髋臼具有 TiCaP 双层涂层。TiCaP® 双层涂层将用于初次固定的多孔纯钛涂层与骨传导性3磷酸钙涂层的特性结合在一起,两者共同确保最佳的初次和二次种植体稳定性。4, 5髋臼赤道的宏观结构提高了初次稳定性9。
 

非常耐磨的髋臼1, 2, 6

LINK BiMobile 双动系统可提供两个版本:无骨水泥和骨水泥版本。两种版本的金属外壳均采用生物相容的、坚固的 EndoDur CoCrMo 材料制成。1, 2内表面经高亮抛光处理,可最大限度地减少磨损。<br/><br/>

使用已知的锚固技术

骨水泥的 BiMobile 髋臼具有哑光的 SatinLink 表面,这种表面也出现在 SP II® 假体柄上。纬向和经向的槽形结构增强了锚固效果,确保在压入骨水泥床时的通风。
 

自定心的嵌体11

UHWMPE 嵌体可以与直径为 22 mm 或 28 mm 的 CoCrMo 或陶瓷制 LINK® 假体头结合使用。

特点和优点

  • 高度耐磨、生物相容的 EndoDur CoCrMo 材料1, 2, 6
  • 通过植入体与器械牢固的连接和可以自由观察髋臼边缘,实现安全的植入11, 12
  • 无骨水泥型和骨水泥型锚固
  • 从髋臼尺寸 48 mm 开始假体头尺寸 28 mm,实现较大的关节活动度
  • 较大的尺寸范围(42–70 mm)
  • 临床上经过验证、非常粗糙的 TiCaP 双涂层2, 3
  • 自定心的嵌体,实现均匀的施加负荷,减小了脱位概率7
  • 解剖型腹中部开口实现较大的关节活动度,并保护股神经和髂腰肌
  • 衬里和金属支架之间的间隙与尺寸匹配,实现恒定的关节连接11
  • 术中灵活性11, 12

BiMobile - Teaserflyer

Name: 679_BiMobile_Teaserflyer_en_2017-06_001a.pdf
文件 5 MB

BiMobile - Product Rationale

Name: 6782_BiMobile_Product_EN_2021-09_004.pdf
文件 4 MB

BiMobile - OP, Impl., Instr.

Name: 6781_BiMobile_SurgTech_EN_2023-02_007.pdf
文件 3 MB

BiMobile Dual Mobility System - Trial Option 1

Name: 6785_BiMobile_Option1_Training_SUT_EN_2021-05_001.pdf
文件 347 KB
  1. Internal document W. LINK (DOC-08614)
  2. Internal document W. LINK (DOC-08725)
  3. Ullmark G et al.: "Analysis of bone formation on porous and calcium phosphate-coated acetabular cups: a randomised clinical [18F] fluoride PET study." Hip International 22.2 (2012).
  4. Cunningham B W et al.: “General Principles of Total Disc Replacement Arthroplasty”, Spine, Vol. 28, No. 20 Suppl., 2003
  5. Bobyn, J. D., et al. „The optimum pore size for the fixation of porous-surfaced metal implants by the ingrowth of bone.“ Clinical orthopaedics and related research 150 (1980): 263-270.
  6. Long, M., & Rack, H. (1998). Titanium alloys in total joint replacement—a materials science perspective. Biomaterials, 19(18), 1621-1639.
  7. Fabry C, Kaehler M, Hermann S, Woernle C, Bader R. 2014. Dynamic behavior of tripolar hip endoprostheses under physiological conditions and their effect on stability. Medical Engineering & Physics 36:65– 71.
  8. Internal document W. LINK (DOC-08553)
  9. Internal document W. LINK (DOC-08695)
  10. Loving L, Herrera L, Banerjee S, Heffernan C, Nevelos J, Markel DC, Mont MA. 2015. Dual mobility beari ngs withstand loading from steeper cup-inclinations without substantial wear. J Orthop Res. 33(3):398-404.
  11. Internal document W. LINK (DOC-08847)
  12. Internal document W. LINK (DOC-07974)
  13. Noyer, D., Canton, J. H. (2016). Once upon a time… Dual mobility: hi story. International Orthopaedics Vol. 41 - No. 3 (March 2017): 611-618
  14. Charnley, John. „The long-term results of low-friction arthroplasty of the hip performed as a primary intervention.“ Bone & Joint Journal 54.1 (1972): 61-76.
  15. Philippot, R., Camilleri, J. P., Boyer, B., et al. (2009). The use of a dual-articulation acetabular cup system to prevent dislocation after primary total hip arthroplasty : analysis of 384 cases at a mean follow-up of 15 years . SICOT 33: 927-932.
  16. Wroblewski, B., Siney, P., Flemin, P. (2009). The principle of low frictional torque in the Charnley total hip replacement. JBJS (Br) Vol. 91-B(7): 855-858.
  17. Stroh, D. Alex, et al. "Dual-mobility bearings: a review of the literature." Expert review of medical devices 9.1 (2012): 23-31.
  18. Nevelos, J., Bhimji, S., Macintyre, J., et al. (2010). Acetabular Bearing Design Has a Greater Influence on Jump Distance than Head Size. 56th Annual ORS Meeting: Poster #2028.

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